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Belege 5./6. Semester / Beleg "Grundlagen der Turbomaschinen" 2013
« on: November 09, 2014, 09:14:34 pm »
Hallo,
ich beschäftige mich gerade als Fernstudent mit dem Beleg (was ohne Turbomaschinen-Vorkenntnisse und ohne Erklärung zur Vorgehensweise gar nicht so einfach ist)... Zwei Fragen hätte ich zur Energieumwandlung in der letzten HD-Stufe:
- Bestimmung der Ausgangsdaten für die thermodyn. Mittelschnittrechnung:
Muss ich zur Bestimmung von v0, h0 und t0 rückwärts vom ISENTROPEN oder vom REALEN Entspannungsendpunkt der HD-Stufe ausgehen? Der REALE Endpunkt macht m.E. nach mehr Sinn, da er auch für die Auslegung des Strömungskanals für v1,z herangezogen wurde. Das einzige was mich etwas verunsichert: Ich verwende den inneren HD-Wirkungsgrad n(i,HD) zur Berechnung von realen HD-Austritt h(A,HD) und gehe mit delta(hs) nach oben auf h0, d.h. isentrop (was in der Realität ja nicht stimmt).
- Bestimmung der Daten für die Abdichtungen
Zur überschlägigen Bestimmung von B' bzw. B'' ist eine Formel mit Wurzel(l) gegeben - ist das die jeweilige Schaufelhöhe l1 bzw. l2. Ein Zusammenhang über die Steifigkeit scheint nachvollziehbar - aber kann man die Schaufellänge einfach so auf die Schaufel-Breite umrechnen?
- Strömungsverluste nach Traupel
Mussten in den alten Formblättern nicht überprüft werden. Für die Berechnung ist alpha(0) nicht gegeben. Kann man das ganz konservativ mit 90 Grad annehmen (axiale Einströmung ins Leitgitter)?
Für kompetente Hilfe wäre ich sehr dankbar...
ich beschäftige mich gerade als Fernstudent mit dem Beleg (was ohne Turbomaschinen-Vorkenntnisse und ohne Erklärung zur Vorgehensweise gar nicht so einfach ist)... Zwei Fragen hätte ich zur Energieumwandlung in der letzten HD-Stufe:
- Bestimmung der Ausgangsdaten für die thermodyn. Mittelschnittrechnung:
Muss ich zur Bestimmung von v0, h0 und t0 rückwärts vom ISENTROPEN oder vom REALEN Entspannungsendpunkt der HD-Stufe ausgehen? Der REALE Endpunkt macht m.E. nach mehr Sinn, da er auch für die Auslegung des Strömungskanals für v1,z herangezogen wurde. Das einzige was mich etwas verunsichert: Ich verwende den inneren HD-Wirkungsgrad n(i,HD) zur Berechnung von realen HD-Austritt h(A,HD) und gehe mit delta(hs) nach oben auf h0, d.h. isentrop (was in der Realität ja nicht stimmt).
- Bestimmung der Daten für die Abdichtungen
Zur überschlägigen Bestimmung von B' bzw. B'' ist eine Formel mit Wurzel(l) gegeben - ist das die jeweilige Schaufelhöhe l1 bzw. l2. Ein Zusammenhang über die Steifigkeit scheint nachvollziehbar - aber kann man die Schaufellänge einfach so auf die Schaufel-Breite umrechnen?
- Strömungsverluste nach Traupel
Mussten in den alten Formblättern nicht überprüft werden. Für die Berechnung ist alpha(0) nicht gegeben. Kann man das ganz konservativ mit 90 Grad annehmen (axiale Einströmung ins Leitgitter)?
Für kompetente Hilfe wäre ich sehr dankbar...